Предельная кратность трансформатора тока что это

Определение и расчет предельной кратности трансформаторов тока, кривые

Выбор трансформатора на любой тип производства начинается с формирования выводов о требуемых показателях напряжения, мощности, а также номинального коэффициента безопасности и предельной кратности трансформатора тока. В самом общем понимании слова последний показатель представляет собой наибольшее значение характеристики первичного потока, поданного на источники устройства. Погрешность на вторичной нагрузке при этих характеристиках первички не должна превышать 5 или 10 процентов (зависит от класса и требований конкретных устройств).

Определение

Определение технической характеристики для трансформатора прописаны в ГОСТе 7746 2001 под названием «Трансформаторы тока. Общие технические условия». Этот документ относится к классу межгосударственных, то есть он распространяется для всех устройств, изготовленных в любой точке по территории страны.

Для того, чтоб понять определение, нужно познакомится с тем, что значит усредненный коэффициент безопасности. Этот показатель в свою очередь является соотношением номинального тока безопасности и первичного (также номинальное общее значение). Коэффициент безопасности по своей сути является основным параметром, который определяет искомую кратность повышения импульса.

Последняя характеристика важна, так как в условиях производства часто наблюдаются ситуации, когда он повышается из номинального показателя. Это возникает при коротком замыкании в цепи в большей части случаев.

Ситуация определяется тем, что сердечник ТС уходит в насыщение, при этом рост во вторичке не наблюдается, что в свою очередь обеспечивает защиту всех подключенных нагрузок к оборудованию.

Понятие номинальной предельной кратности

Параметр характеризуется как наибольшее значении кратности первичного в определенных условиях. Полная погрешность на вторичной нагрузке не должна превышать 10 процентов. Показатель нормируется, должны учитываться условия работы по защите трансформатора.

Если силовой трансформатор используется для питания различных электроизмерительных приборов, то к нему не предъявляются требования. Дело в том, что насыщение магнитного провода в оборудовании может быть даже положительным моментом, обеспечивающим улучшение электродинамических и термических свойств оборудования. Если же трансформаторы применяются для токовых цепей релейной защиты, то к требованиям устанавливают условия. Первичный поток увеличиваясь более получаемой погрешности, установленной для тс, влияет на сердечник, что приводит к увеличению насыщения.

Если функционирование силового оборудования ведется при характеристиках подачи тока, которые выше на 10% чем номинальные (что и называется — к10), то прибор перестает работать в стабильной области, переходит в фазу насыщения.

Измерение и расчет предельной кратности

При превышении предельного нормированного показателя прибор переходит из стабильной области работы в фазу насыщения. Точность функционала оценивается по математическим кривым, условия которых приведены в таблицах. Коэффициент устанавливается не опытным путем, а по специальным табличным данным. Кривые состоят из информации о наибольшем отношении тока вторички к среднему номинальному назначению, которое подается на первичку.

Расчет производится таким образом, чтоб полная ошибка при вычисляемых данных (то есть при включении заданной информации о вторичной нагрузке) не было больше десяти процентов. Математические кривые позволяют вычислить характеристики проводов, приборов, реле, схемы подсоединения и составить схему таким образом, чтоб не происходило пересыщение и приборы работали в оптимальном режиме.

Оборудование, дополненное дифференциальной защитой, при сквозном токе короткого замыкания должно иметь идентичную предельную кратность.

Расчетные кривые приводятся для вычислений работы по установленному режиму. Если апериодическая стремится к max, то есть режим переходный, то параметр достигает и 70-75%.

Класс точности выбирают в зависимости от назначения. Такие же требования применяются и к устройствам с неидентичными типами нагрузок.

Пределы погрешностей ТТ для классов Р

Все характеристики указаны в документации к конкретным видам приборов. Также информация прописывается отдельно к каждому устройству. Конкретно для классов точности Р установлены пределы допустимых погрешностей токовое и угловые.

Для трансформаторов с классом мощности 5Р при токе нормальной с предельной полной кратности в 5 процентов значения пределов допустимой погрешности следующие:

Пределы, указанные в таблицах, выполняются, так как это первое из требований безопасности.

Для прибора класса точности 10Р искомая предельная кратность составляет 10% соответственно. Предел погрешности, max возможной при работе, составляет 3 процента. В тоже время данных об угловых погрешностей не представлено, так как их не нормируют.

Примеры кривых

Заводские кривые определяют показатели вторичной нагрузки при расчетных коэффициентах безопасности. Если последняя не дотягивает до требуемых по условиям характеристик, то изменяют сердечник и длины проводов. В крайнем случае допускают резисторы. Но даже эти ситуации не выгодны с экономической точки зрения. Поэтому тщательно измеряют при помощи кривых, чтоб выбрать такой коэффициент безопасности, чтоб происходила усиленная защита.

Варианты, которые используются на производственных площадках, — это 5Р и 10Р. Но распространены варианты с числовыми маркировками 20, 30 и больше. Для таких трансформаторов нельзя обойтись построением кривых — вычисляют математическим путем значения импульса вторички при коротком замыкании в первичке. Дальше эти данные сопоставляются с характеристиками импульса, а также совокупности всех токов приборов, которые будет подключаться в обмотке оборудования.

Источник

Невский трансформаторный завод «Волхов»

Технический портал компании

Категории

Предельная кратность вторичных обмоток для защиты

Предельная кратность – отношение предельного значения первичного тока, при котором полная погрешность при заданной вторичной нагрузке не превышает 10%, к номинальному первичному току

Номинальная предельная кратность, К_ном – предельная кратность при номинальной вторичной нагрузке.

Предельная кратность вторичной обмотки для защиты определяет возможность нормальной работы защитных устройств и систем при аварийных режимах работы.

Кривые погрешностей вторичной обмотки ТТ с классом точности 10Р и номинальной вторичной нагрузкой 15 В·А, снятые при различных значениях вторичной нагрузки

Измерение предельной кратности

Значение фактического (измеренного) значения предельной кратности при номинальной вторичной нагрузке, согласно ГОСТ 7746-2015 должно превышать значения номинальной предельной кратности, и в реальности всегда несколько больше.

Измерение предельной кратности проводится при квалификационных испытаниях прямым методом согласно ГОСТ 7746-2015 п.9.6. или косвенным методом при ПСИ путем измерения значения тока намагничивания. Ток намагничивания, определяемый при расчетном значении напряжения намагничивания U_{нам.расч} должен быть меньше расчетного тока намагничивания для защитных обмоток ТТ.

где К_ном – номинальная предельная кратность обмоток для защиты;
ε – полная погрешность, для защитных обмоток принимается равной 5% для класса точности 5Р или 10 % для класса точности 10Р;
Z₂ – полное сопротивление вторичной обмотки, определяемое по формуле

Фактические (измеренные при ПСИ) значения тока намагничивания, расчетного напряжения и расчетного тока намагничивания вторичных обмоток указываются в паспорте на конкретный трансформатор.

Кривые предельной кратности

Предельная кратность напрямую зависит от реального значения вторичной нагрузки. Для правильного проектирования систем защиты существуют кривые предельной кратности, т.е. зависимость коэффициента предельной кратности от нагрузок на вторичной обмотке.

Зависимость коэффициента предельной кратности от нагрузок на вторичной обмотке для вторичной обмотки ТТ с классом точности 10Р и номинальной вторичной нагрузкой 15 В·А

Типовые кривые предельной кратности на трансформаторы тока производства ООО «НТЗ «Волхов» можно посмотреть по ссылке:

Кривые предельной кратности на нетиповые трансформаторы и полные ВАХ вторичных обмоток в табличном или графическом виде с указанием контрольных точек предоставляются по запросу.

Источник

6-5. Выбор трансформаторов тока

а) Исходные данные

Все трансформаторы тока выбираются, как и другие аппараты, по номинальному току и напряжению установки и проверяются на термическую и динамическую устойчивость при коротких замыканиях.

Кроме того, трансформаторы тока, используемые для включения релейной защиты, проверяются на величину погрешности, которая, как указывалось выше, не должна превышать 10% по току и 7° по углу [Л. 41]. Для проверки по этому условию в информационных материалах заводов-поставщиков трансформаторов тока и в другой справочной литературе [Л. 46, 70, 94] даются следующие специальные характеристики и параметры трансформаторов тока.

И, наоборот, зная действительную величину нагрузки, которая подключена (или должна быть подключена) к вторичной обмотке трансформатора тока z_H можно по кривым 10%-ной кратности определить допустимую кратность первичного тока m_ДОП., при которой токовая погрешность трансформатора тока также не будет превышать 10%. При этом допустимый первичный ток будет равен:

2) Кривые зависимости предельной кратности K₁₀ от сопротивления нагрузки z_H подключенной к вторичной обмотке (для трансформаторов тока, выпущенных в соответствии с ГОСТ 7746-68).

3) Типовые кривые намагничивания, представляющие собой зависимость максимальных значении индукции в сердечнике трансформатора тока В_M от действующих значений напряженности магнитного поля Н; средняя длина магнитного пути; сечение сердечника; номинальное число ампер-витков.

Как известно [Л. 12], максимальное значение индукции (Т) и напряженность магнитного поля (А/см) выражаются формулами:

где I_HAM— намагничивающий ток, А; l — средняя длина магнитного пути, см.

Пользуясь указанными формулами и типовыми кривыми намагничивания, можно определить величину тока намагничивания I_HAM, затем определить вторичный ток трансформатора тока:

и оценить допустимость полученной погрешности трансформатора тока.

4) Действительные характеристики намагничивания (в литературе называются также вольт-амперными), представляющие собой зависимость напряжения на зажимах вторичной обмотки трансформатора тока U₂ от проходящего по этой обмотке тока намагничивания I_HAM, т. е. U₂ = f ( I_HAM) (см. § 15-6).

Пользуясь действительными характеристиками намагничивания, можно также определить I_HAM и I₂ и оценить допустимость полученной погрешности.

Порядок расчетов с использованием рассмотренных выше специальных характеристик приводится ниже.

б) Нагрузка вторичной обмотки трансформаторов тока

Нагрузка вторичной обмотки трансформатора тока складывается из последовательно включенных сопротивлений: реле, приборов, жил контрольного кабеля и переходного сопротивления в месте контактных соединений — и в общем случае равна:

Для упрощения расчетов производится арифметическое, а не геометрическое сложение полных и активных сопротивлений.

Нагрузка вторичной обмотки трансформатора тока зависит также от схемы их соединения и вида короткого замыкания. Поэтому нагрузка должна определяться для наиболее загруженного трансформатора тока с учетом схемы соединения и для такого вида короткого замыкания, при котором получаются наихудшие результаты. В общем виде нагрузка вторичной обмотки трансформатора тока определяется как

Напряжение на зажимах вторичной обмотки трансформатора тока U₂ равно падению напряжения в подключенной к ней нагрузке:

где I₂= I₁ / n _T— ток, проходящий по вторичной обмотке.

Поэтому для определения z_H необходимо по формуле (6-18) вычислить U₂ с учетом действительного прохождения токов во вторичных цепях при данной схеме соединения вторичных обмоток и расчетном виде к. з.

Сопротивление жил контрольных кабелей и проводов определяется по формуле

Сопротивление реле и прибором определяется по их известному потреблению:

Расчетные формулы для наиболее распространенных схем соединения вторичных обмоток трансформаторов тока и при различных видах к. з. приведены в табл. 6-3.

в) Расчетный первичный ток

Расчетная проверка трансформаторов тока на допустимую погрешность производится при различных значениях первичного тока, который зависит от условий работы защиты и от величины тока к. з.

В общем виде расчетный первичный ток равен:

где I _{1 MAKC}— максимальный ток, проходящий через трансформатор тока при к. з. в таких точках защищаемой сети, где увеличение погрешностей трансформатора тока сверх допустимой может вызвать неправильное действие защиты;

— коэффициент, учитывающий влияние на быстродействующие защиты переходных процессов при к. з., которые сопровождаются прохождением апериодических составляющих в токе к. з.

Для практических расчетов погрешностей трансформаторов тока принимаются следующие значения максимального тока I _{1 MAKC} для разных типов защит [Л. 43, 94]:

а) Отсечки и максимальные токовые защиты с независимой характеристикой выдержки времени

где I_с.з. — вторичный ток срабатывания защиты; n_T — коэффициент трансформации трансформатора тока; 1,1 — коэффициент, учитывающий возможное уменьшение вторичного тока на 10% из-за погрешностей трансформатора тока; — коэффициент схемы (см. § 7-3).

б) Максимальные токовые защиты с зависимой характеристикой выдержки времени

где I _{к.з. макс} — максимальное значение тока к. з., проходящего через трансформатор тока, при к. з. в точках, в которых производится согласование данной защиты с защитами смежных участков сети.

в) Токовые направленные защиты и дистанционные направленные защиты с отдельным органом направления мо щности. Максимальный ток I _{1 MAKC} определяется по формуле (6-23) для двух случаев: при к. з. в начале защищаемой линии и при к. з. на шинах подстанции, от которой отходит защищаемая линия, и принимается равным большему значению тока к. з., проходящему через проверяемый трансформатор тока, в указанных случаях.

г) Дистанционные защиты. Максимальный ток I _{1 MAKC} определяется по формуле (6-23) при к. з. в конце первой зоны защиты. Если схема дистанционной защиты выполнена так, что при однофазных к. з. защита выводится из действия, то I _{1 MAKC} принимается при к. з. в начале первой зоны.

д) Дифференциальные защиты. Максимальный ток I _{1 MAKC} определяется по формуле (6-23) при к. з. вне зоны защиты (сквозное к. з.) в условиях, когда через трансформатор тока проходит наибольший ток.

Коэффициент учитывающий влияние переходных процессов, на основании опыта эксплуатации принимается равным [Л. 43]:

а) для всех защит, выполненных с реле, имеющими быстронасыщающиеся трансформаторы (БНТ), а также для всех защит, имеющих выдержку времени 0,5 с и больше

б) для максимальных токовых зашит и отсечек с выдержкой времени меньше 0,5 с

в) для направленных защит с выдержкой времени меньше 0,5 с

г) для дистанционных защит с выдержкой времени меньше 0,5 с

д) для дифференциальных защит без БНТ

г) Проверка трансформаторов тока по кривым 10%-ной кратности

Проверка производится в следующем порядке.

1) По формулам (6-17), (6-19), (6-20) и табл. 6-3 определяется фактическая нагрузка z_H которая подключена или должна быть подключена к вторичной обмотке трансформатора тока.

2) По формулам (6-21)—(6-23) определяется расчетный первичный ток, при котором должна производиться проверка данного трансформатора тока.

3) Определяется расчетная кратность первичного тока по формуле

Работа трансформатора тока при 10%-ной погрешности происходит в той части характеристики намагничивания, когда сердечник уже приближается к насыщению. В этих условиях даже небольшое отклонение действительного тока от расчетного может вызвать резкое увеличение тока намагничивания и как следствие этого увеличение погрешности трансформатора тока. Поэтому, для того чтобы при расчетах по заводским кривым 10%-ной кратности не допустить значительную ошибку, рекомендуется учитывать указанный выше разброс характеристик и вводить в формулу (6-24) коэффициент 0,8.

4) По кривым 10%-ной кратности для данного типа трансформатора тока и данного коэффициента трансформации определяется по расчетной кратности m_расч допустимая нагрузка z _{н. доп} на вторичную обмотку трансформатора тока.

5)Сравниваются фактическая и допустимая нагрузки. Если то трансформатор тока удовлетворяет требованиям 10%-ной погрешности. Если то необходимо уменьшить z_H путем уменьшения количества подключаемых реле и приборов или увеличения сечения контрольного кабеля (или уменьшения его длины). Уменьшение z_H может быть также достигнуто путем последовательного соединения двух вторичных обмоток трансформатора тока.

6) Если нагрузку уменьшить нельзя, то по тем же кривым 10%-ной кратности по определенной в п. 1 фактической нагрузке z_H определяется допустимая кратность первичного тока m_доп. и проверяется возможность снижения расчетной кратности m_расч так, чтобы выполнялось условие

Снижение расчетной кратности может быть достигнуто путем увеличения номинального первичного тока трансформатора тока, т. е. путем перехода на трансформатор тока с большим коэффициентом трансформации.

д) Проверка трансформаторов тока по кривым предельной кратности

Проверка производится в точно таком же порядке, что и рассмотренная выше проверка по кривым 10%-ной кратности. Однако поскольку ГОСТ 7746-68 не оговаривает допустимости отклонения действительных кривых предельной кратности от приведенных в информационных материалах завода, то расчетная кратность первичного тока определяется по формуле

которая отличается от формулы (6-24) отсутствием коэффициента 0,8.

е) Проверка трансформаторов тока по типовым характеристикам намагничивания

Для расчетной проверки трансформаторов тока этим методом необходимо иметь следующие данные:

типовые характеристики намагничивания стали сердечников трансформаторов тока В_M= f (H);

число витков вторичной обмотки или номинальное число ампер-витков

сечение стали сердечника трансформатора тока S, см 2 ;

среднюю длину магнитного пути l, см;

омическое сопротивление вторичной обмотки r₂, Ом.

Все эти данные согласно ГОСТ 7746-68 должны указываться в информационных материалах заводов — поставщиков трансформаторов тока.

Проверка производится в следующем порядке:

1) По формулам (6-17), (6-19), (6-20) и табл. 6-3 определяется фактическая нагрузка, подключаемая к вторичной обмотке z_H.

2) По формулам (6-21)—(6-23) определяется первичный расчетный ток I _{1 расч} и вторичный расчетный ток:

3) Определяется вторичная э. д. с. по формуле:

Входящее в формулу (6-27) сопротивление вторичной обмотки трансформатора тока z₂ не является постоянной величиной и поэтому в информационных материалах завода теперь не приводится. Для практических расчетов можно принимать следующие значения: для трансформаторов тока с кольцевым сердечником и равномерно распределенной вторичной обмоткой z₂ = r₂, для трансформаторов тока других исполнений приближенно z₂ = 1,25 r₂ [Л. 45].

4) По формуле (6-14) определяется величина индукции в сердечнике В_M при расчетных условиях. При этом если известно не то определяется количество витков вторичной обмотки как

5) По типовым характеристикам намагничивания и известной величине В_M определяется соответствующее ей значение напряженности магнитного поля Н. При этом с учетом того, что типовые характеристики намагничивания могут отличаться от действительных на 20%, типовые характеристики снижаются на эту величину. Снижение характеристик производится путем уменьшения на 20% соответственно ординат и абсцисс для нескольких точек характеристики [Л. 56].

6) Из формулы (6-15) определяется ток намагничивания

7) Определяется действительный вторичный ток и погрешность трансформатора тока, при угловой погрешности = 0 :

Если то трансформатор тока удовлетворяет 10%-ной погрешности.

Расчетная проверка трансформаторов тока по типовым характеристикам намагничивания может производиться и в другом, рассмотренном ниже порядке:

1) и 2) выполняются так же.

3) Определяется величина тока намагничивания из условия, чтобы погрешность трансформаторов тока не превышала 10%:

4) По формуле (6-15) определяется Н.

5) По сниженным на 20% типовым характеристикам намагничивания и известному Н определяется соответствующее значение В_M.

6) Из формулы (6-14) определяется э. д. с. Е₂:

7) Определяется допустимое сопротивление вторичной цепи трансформатора тока, равное z_В.Ц. = z₂ + z_Н.ДОП. при котором погрешность трансформатора тока не будет превышать 10%

8) Определяется допустимое сопротивление нагрузки на вторичную обмотку

Если то трансформатор тока удовлетворяет 10%-ной погрешности.

ж) Проверка трансформаторов тока по действительным характеристикам намагничивания

Проверка производится в следующем порядке:

1) По формулам (6-17), (6-19), (6-20) и табл. 6-3 определяется фактическая нагрузка z_H подключенная к вторичной обмотке.

2) По формулам (6-21)—(6-23) определяется расчетный первичный ток I _{1 расч.} по формуле (6-26) — расчетный вторичный ток I _{2 расч.}

3) По формуле (6-30) определяется ток намагничивания I _НАМ при определенном выше расчетном вторичном токе и погрешности трансформатора тока 10%.

4) Строится наиболее низкая характеристика намагничивания проверяемых трансформаторов тока U₂ = f (I _НАМ ) и по этой характеристике и полученному выше току намагничивания I _НАМ определяется соответствующее ему значение напряжения U₂.

5) Определяется допустимое сопротивление нагрузки z_Н.ДОП. при котором погрешность трансформаторов тока не будет превышать 10% по величине и 7° по углу, по формуле:

Формула (6-31) выводится на основании следующих соотношений. Из выражения (6-8) следует, что когда при расчетных условиях трансформатор тока работает с погрешностью 10%, т. е. когда его ток намагничивания составляет I_нам = 0,1 I _{1 расч.} то действительный вторичный ток равен:

С другой стороны, э. д. с. E₂, определенная по характеристике намагничивания при том же токе намагничивания I_HAM равна:

Приравнивая правые части уравнений (6-32) и (6-33), получаем:

Таким образом, для того чтобы погрешность трансформаторов тока не превышала допустимых 10%, нагрузка на его вторичную обмотку не должна превышать z_н.доп, определенного по формуле (6-31). Пользуясь этой же методикой, можно произвести обратную проверку, т. е. по известной нагрузке z_H определить погрешность трансформаторов тока. Ниже рассмотрен пример такой проверки.

Пусть требуется определить погрешности трансформаторов тока типа ТПФ-1/3, 200/5 при одинаковой нагрузке па его вторичные обмотки z₁ = 1 Ом. Сопротивление вторичных обмоток z₂ = 0,3 Ом для обмотки класса 1 и z₂ = 0,4 Ом для обмотки класса 3. Расчетный первичный ток I _{1 расч.} = 2 000 А.

1) Определяется расчетный вторичный ток

2) Строятся характеристики намагничивания обоих сердечников трансформаторов тока (рис. 6-17).

3) Определяются э. д. с. вторичных обмоток по формуле:

Для сердечника класса 1 Е₂ = 50 (0,3 + 1) = 65 В.

Для сердечника класса 3 Е₂ = 50 (0,4 + I) = 70 В.

4) Принимая из-за их незначительного различия, по характеристикам намагничивания, приведенным на рис. 6-17, определяются токи намагничивания.

Для сердечника класса 1 ток намагничивания при напряжении 65 В составляет I_НАМ= 1,1 А.

Таким образом, во вторичной обмотке будет проходить ток не 50 А, а 50— 1,1 = 48,9 А. Следовательно, погрешность этого сердечника равна:

что не превышает допустимых 10%.

Расчетная э. д. с. сердечника класса 3 составляет 70 В. Однако из характеристики намагничивания этого сердечника видно, что начиная с тока намагничивания, равного примерно 5,5 А, происходит его насыщение, вследствие чего напряжение на вторичной обмотке остается неизменным и равным примерно 51 В. Поэтому наибольший действительный вторичный ток, который может проходить по вторичной обмотке и подключенной к ней нагрузке 1 Ом, составляет:

з) Проверка возможности использования трансформаторов тока при погрешности более 10%

В ряде случаев в схемах максимальных токовых защит и токовых отсечек могут быть использованы трансформаторы тока, работающие с погрешностью более 10%. Использование таких трансформаторов тока возможно, если величина действительного вторичного тока, который они дают при к. з. в зоне действия защиты, достаточна для ее надежного действия.

Проверка производится по действительным характеристикам намагничивания в следующем порядке.

1) Строится характеристика намагничивания U₂ = f (I_НАМ). Затем по формуле Е₂ = U₂— I_НАМ z₂ определяется э. д. с. трансформатора тока для нескольких произвольно выбранных значений I_НАМ и на том же графике строится характеристика E₂ = f (I_НАМ).

2) По формулам (6-17), (6-19), (6-20) и табл. 6-3 определяется фактическая нагрузка z_H, подключенная к вторичной обмотке.

3) Определяется э. д. с. трансформатора тока при прохождении по его первичной обмотке тока к. з., при котором должно быть обеспечено надежное действие защиты

4. По характеристике E₂ = f (I_НАМ) и определенному выше значению э. д. с. определяется соответствующее ей значение тока намагничивания I_НАМ.

5) Определяется действительный вторичный ток

6) Определяется коэффициент чувствительности защиты

где I_CP. — вторичный ток срабатывания реле защиты. Для надежного действия защиты необходимо, чтобы

и) Проверка отсутствия вибрации токовых реле при больших погрешностях трансформаторов тока

При работе трансформаторов тока с большими погрешностями происходит искажение формы кривой вторичного тока, вследствие чего при определенных условиях может возникнуть неустранимая вибрация электромагнитных токовых реле. При вибрации подвижной системы реле не происходит замыкания его контактов и защита отказывает в действии. Поэтому при работе трансформаторов тока с погрешностью более 10% необходимо производить дополнительную проверку.

Опытом эксплуатации и специальными испытаниями установлено, что неустранимая вибрация наступает при следующих условиях: у реле типа ЭТ-520 при погрешности трансформаторов тока 35% и больше при кратности тока в реле относительно тока срабатывания 3,5 и более; у реле тина РТ-40 при погрешности 40% и больше при кратности 4 и более.

Таким образом, для проверки пригодности трансформаторов тока необходимо определить действительную кратность тока в реле относительно тока срабатывания при работе трансформаторов тока с погрешностью 35 или 40% соответственно.

Кратность тока в реле определяется по формулам:

где — расчетный вторичный ток в реле защиты; 0,65 и 0,6 — коэффициенты, учитывающие уменьшение действительного вторичного тока в реле при погрешности трансформаторов тока 35 и 40% соответственно; k_cx — коэффициент схемы (см. § 7-3).

При для реле ЭТ-520 или для реле PT-40 вибрация не возникает и реле работают надежно.

Если же для реле ЭТ-520 или для реле РТ-40, то необходимо определить нагрузку z_H на вторичную обмотку трансформаторов тока, при которой его погрешность не будет превышать 35 или 40% соответственно для разных реле.

Расчет производится по действительным характеристикам намагничивания в следующем порядке:

1) Строится наиболее низкая характеристика U ₂ = f (I_НАМ) и аналогично п. 3. характеристика E₂ = f (I_НАМ).

2) Определяется ток намагничивания при погрешности трансформатора тока соответственно 35 или 40%:

для реле ЭТ-520 I_НАМ = 0,35 I _{2 расч}; для реле РТ-40 I_НАМ = 0,4 I _{2 расч};.

3) По характеристике E₂ = f (I_НАМ) и полученным значениям I_НАМ определяются соответствующие значения э. д. с. Е₂.

4) Определяется допустимое сопротивление нагрузки по формулам:

Источник